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均勻銹蝕后網(wǎng)架結(jié)構(gòu)桿件軸壓承載力試驗(yàn)研究及數(shù)值模擬
來(lái)源:本站原創(chuàng) 發(fā)布時(shí)間:2022/11/18 7:38:35 閱讀17055次
均勻銹蝕后網(wǎng)架結(jié)構(gòu)桿件軸壓承載力試驗(yàn)研究及數(shù)值模擬

網(wǎng)架結(jié)構(gòu)是常見(jiàn)的空間結(jié)構(gòu)形式,被廣泛用于游泳館、煤棚的屋蓋結(jié)構(gòu)。這些建筑內(nèi)的環(huán)境通常是高腐蝕性的,鋼材多發(fā)生均勻銹蝕,因此需要關(guān)注鋼構(gòu)件銹蝕對(duì)承載力的影響。鋼構(gòu)件的有效承載截面會(huì)因銹蝕而減小,研究表明:鋼材發(fā)生銹蝕后,彈性模量、屈服強(qiáng)度、極限強(qiáng)度均會(huì)下降,甚至?xí)霈F(xiàn)屈服平臺(tái)消失的現(xiàn)象,這會(huì)導(dǎo)致鋼構(gòu)件承載力下降,從而對(duì)結(jié)構(gòu)安全產(chǎn)生威脅。雖然空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)的冗余度較高,但當(dāng)其中的關(guān)鍵構(gòu)件和敏感構(gòu)件失效后,仍會(huì)導(dǎo)致顯著的內(nèi)力重分布,極端情況下甚至?xí)疬B續(xù)倒塌,因此有必要重視銹蝕對(duì)構(gòu)件力學(xué)性能的影響。

國(guó)內(nèi)外學(xué)者已對(duì)各類鋼構(gòu)件銹蝕的影響做了很多研究。Han等對(duì)鋼材腐蝕對(duì)鋼管混凝土構(gòu)件力學(xué)性能的影響進(jìn)行了研究,Li等對(duì)雙層鋼管混凝土短柱在外層鋼管腐蝕情況下的力學(xué)性能進(jìn)行了研究,發(fā)現(xiàn)銹蝕顯著降低了此類構(gòu)件的承載力和變形能力。此外,陳夢(mèng)成等發(fā)現(xiàn)銹蝕會(huì)降低鋼管混凝土構(gòu)件的抗震性能。王霄翔等發(fā)現(xiàn)在含拉索的結(jié)構(gòu)中若拉索因銹蝕斷裂,可能會(huì)對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生動(dòng)力沖擊。劉紅波等的研究表明銹蝕還會(huì)降低沿海鋼結(jié)構(gòu)橋梁的承載力。很多關(guān)于銹蝕對(duì)鋼梁力學(xué)性能影響的研究發(fā)現(xiàn):銹蝕位置、銹蝕形式、銹蝕程度等因素均會(huì)對(duì)鋼梁的力學(xué)性能產(chǎn)生不同程度的不利影響。

類似地,鋼管桿件作為網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的主要構(gòu)件,銹蝕也會(huì)對(duì)其力學(xué)性能產(chǎn)生影響,甚至對(duì)結(jié)構(gòu)整體安全產(chǎn)生威脅,危害性很大。目前,對(duì)于銹蝕網(wǎng)架桿件的試驗(yàn)研究還較少,基于此,本文對(duì)18根長(zhǎng)細(xì)比、銹蝕程度不同的網(wǎng)架桿件進(jìn)行了軸心受壓試驗(yàn),分析研究均勻銹蝕對(duì)網(wǎng)架桿件力學(xué)性能的影響,同時(shí)使用ABAQUS軟件建立有限元模型,與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比校核并且進(jìn)行參數(shù)化分析,研究均勻銹蝕的程度對(duì)桿件承載力的影響。

01

試驗(yàn)概況

1.1 試件設(shè)計(jì)

試驗(yàn)的試件為網(wǎng)架結(jié)構(gòu)中的焊接圓鋼管桿件,桿件長(zhǎng)度為2000mm。共設(shè)計(jì)有6種不同截面規(guī)格的桿件,每種規(guī)格3根,在高濕度、高鹽度的自然環(huán)境中發(fā)生了不同程度的均勻銹蝕,共有試件18個(gè)。

試驗(yàn)的主要參數(shù)有桿件規(guī)格、銹蝕后壁厚、銹蝕率。銹蝕率β是反映桿件銹蝕程度的指標(biāo),用式(1)計(jì)算:

(1)

式中:t為銹蝕前壁厚;tc為銹蝕后的壁厚。

各試件的具體參數(shù)如表1所示,構(gòu)件編號(hào)S后的數(shù)字表示不同的桿件截面規(guī)格,C后的數(shù)字表示銹蝕程度,數(shù)字增大表示銹蝕程度增大。D為桿件銹蝕前外徑,λ為銹蝕前長(zhǎng)細(xì)比。

1.2 試驗(yàn)方法

軸心受壓試驗(yàn)在天津大學(xué)結(jié)構(gòu)試驗(yàn)室壓力試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行,試件兩端均與試驗(yàn)機(jī)鉸接連接,具體實(shí)現(xiàn)方法為用光滑的銷軸連接試件和加載端上焊接的耳板,如圖1所示,圖中端板與構(gòu)件連接焊腳尺寸為6mm。試件安裝到試驗(yàn)機(jī)后,使用激光垂準(zhǔn)儀從多個(gè)角度檢查桿件垂直度,保證軸壓加載。

試驗(yàn)時(shí)首先進(jìn)行預(yù)加載,以使試件空隙閉合,桿件進(jìn)入正常承壓工作狀態(tài),預(yù)加荷載值為預(yù)估極限荷載的20%。然后卸載,采用荷載-位移混合控制正式單調(diào)分級(jí)加載,每級(jí)加載值取為預(yù)估極限荷載的10%,持荷時(shí)間2min。在試件達(dá)到預(yù)估極限荷載的70%后,每級(jí)加載值取為預(yù)估極限荷載的5%,持荷時(shí)間3 min。試件達(dá)到極限荷載后,采用位移控制繼續(xù)增大軸向位移。當(dāng)試件荷載下降到極限荷載的85%時(shí),結(jié)束試驗(yàn)。

表1 試件參數(shù)

Table 1 Specimens parameters

a—加載裝置;b—中截面應(yīng)變片布置。

圖1 試驗(yàn)裝置

Fig.1 Test device

1.3 試驗(yàn)數(shù)據(jù)量測(cè)

試驗(yàn)中需要量測(cè)的數(shù)據(jù)包括鋼管材料力學(xué)性能、軸壓力、軸向位移、應(yīng)變等。材性試件取自批次相同、銹蝕程度相同的構(gòu)件,進(jìn)行表面除銹并且勿損傷鋼材基質(zhì),每種規(guī)格的桿件加工3個(gè)標(biāo)準(zhǔn)拉伸試件。材性試驗(yàn)部分在試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行。

桿件軸壓力由壓力試驗(yàn)機(jī)端部的壓力傳感器直接測(cè)得。試驗(yàn)時(shí)在試件兩側(cè)對(duì)稱布置兩個(gè)位移計(jì),測(cè)量試件軸向變形,取兩個(gè)位移計(jì)平均值作為軸向位移以減小誤差。在構(gòu)件中間截面處,以90°間隔布置四個(gè)沿桿件長(zhǎng)度方向的應(yīng)變片,如圖1所示,以測(cè)量中間截面處鋼材的應(yīng)變變化。試驗(yàn)中的位移和應(yīng)變數(shù)據(jù)由計(jì)算機(jī)靜態(tài)測(cè)試采集系統(tǒng)自動(dòng)采集和保存。

02

試驗(yàn)結(jié)果

2.1 材性試驗(yàn)結(jié)果

每種規(guī)格的桿件除銹后加工三個(gè)標(biāo)準(zhǔn)拉伸試件,按照GB/T 228.1—2010《金屬材料拉伸試驗(yàn) 第1部分:室溫試驗(yàn)方法》規(guī)定的方法得到材性結(jié)果,每種規(guī)格的桿件取三個(gè)試件平均值作為結(jié)果,如表2所示。

表2 材性試驗(yàn)結(jié)果

Table 2 Material tests results

國(guó)內(nèi)外研究顯示銹蝕會(huì)導(dǎo)致鋼材的彈性模量有所下降,本試驗(yàn)的材性測(cè)得的結(jié)果與此相符。

2.2 試驗(yàn)現(xiàn)象

試驗(yàn)加載結(jié)束后,觀察試件的破壞形態(tài),如圖2所示。試件在約束較弱的鉸接平面內(nèi)發(fā)生彎曲,破壞模式表現(xiàn)為典型的受壓彎曲屈曲的失穩(wěn)破壞。此外,在試件中部,材料應(yīng)變較大,可以觀察到鋼材局部鼓曲,出現(xiàn)銹層剝落現(xiàn)象,如圖3所示。

2.3 中間截面應(yīng)變

試驗(yàn)中采用電阻應(yīng)變片對(duì)中間截面鋼材的軸向應(yīng)變進(jìn)行了測(cè)量,以更全面分析試件的受壓破壞過(guò)程。本文選取了三個(gè)典型的不同規(guī)格的試件,對(duì)彎曲屈曲破壞方向的凸側(cè)(彎離側(cè))和凹側(cè)(彎向側(cè))的鋼材應(yīng)變進(jìn)行了分析,繪制了荷載-應(yīng)變曲線,如圖4所示。

a—S1;b—S2;c—S3;d—S4;e—S5;f—S6。

圖2 各規(guī)格試件破壞形態(tài)

Fig.2 Failure modes of specimens with different specifications

圖3 局部鼓曲和銹層剝落

Fig.3 Local buckling and rust layer peeling

a—S1-C3;b—S2-C2;c—S3-C3。

圖4 荷載-應(yīng)變曲線

Fig.4 Load-strain curves

可見(jiàn):不同規(guī)格、不同銹蝕程度的試件的荷載-應(yīng)變變化規(guī)律是相似的。在加載初期,即將彎向的一側(cè)和即將彎離的一側(cè)均為壓應(yīng)變,因?yàn)榇藭r(shí)試件受到軸向壓力作用并且彎曲尚不明顯;凹側(cè)的壓應(yīng)變近似隨荷載線性增加,而凸側(cè)的壓應(yīng)力始終很小,因?yàn)樵嚰澢谠搨?cè)產(chǎn)生的拉應(yīng)變會(huì)抵消一部分軸壓力產(chǎn)生的壓應(yīng)變。荷載增大到一定程度后,凹側(cè)壓應(yīng)變隨荷載增大而較快增大,且試件率先進(jìn)入塑性,而凸側(cè)已經(jīng)表現(xiàn)為拉應(yīng)力,說(shuō)明在接近極限荷載瀕臨失穩(wěn)時(shí),試件已經(jīng)發(fā)生了較大程度的彎曲,導(dǎo)致凸側(cè)的彎曲拉應(yīng)力快速增大。最終到達(dá)極限荷載后,兩側(cè)壓應(yīng)變和拉應(yīng)變迅速增大,兩側(cè)均進(jìn)入塑性,試件發(fā)生破壞。

2.4 極限承載力

根據(jù)18個(gè)試件的軸壓力和位移量測(cè)數(shù)據(jù),得到各個(gè)試件的軸壓極限承載力P對(duì)應(yīng)的軸向變形Δu,結(jié)果如表3所示??梢钥闯觯轰P蝕率β的增大會(huì)導(dǎo)致試件極限承載力的下降,即銹蝕會(huì)導(dǎo)致鋼管桿件軸壓承載能力的下降,且銹蝕越嚴(yán)重,承載力喪失越多??傮w上看,長(zhǎng)細(xì)比較小的試件,其軸向變形Δu有一定程度增大,代表其具有較強(qiáng)變形能力。而達(dá)到更大承載力時(shí)的Δu與銹蝕程度無(wú)明顯關(guān)聯(lián)。

表3 試驗(yàn)結(jié)果

Table 3 Test results

繪制各個(gè)試件的軸向荷載-位移曲線,如圖5所示。在加載初期,各位置材料均為彈性,且彎曲尚不明顯,荷載隨位移線性增大。隨著荷載增大,部分截面進(jìn)入塑性,桿件的彎曲程度也逐漸增大,荷載不再隨位移線性增加,曲線逐漸變得平緩,隨著塑性區(qū)不斷擴(kuò)展,最終達(dá)到極限荷載后曲線出現(xiàn)下降。根據(jù)曲線可以看出,銹蝕越嚴(yán)重,構(gòu)件的極限承載力就越低。從總體上來(lái)看,銹蝕越嚴(yán)重,試件的剛度也越小,但也有個(gè)別試件不滿足這個(gè)規(guī)律,分析原因可能為個(gè)別試件的初始缺陷與其他試件差異較大。

a—S1;b—S2;c—S3;d—S4;e—S5;f—S6。

圖5 軸向荷載-位移曲線

Fig.5 Axial load-displacement curves

另外,由曲線可以看出:長(zhǎng)細(xì)比較大的構(gòu)件在達(dá)到極限承載力后荷載下降較快;而截面較大、長(zhǎng)細(xì)比較小的試件,其曲線的下降段也變得較為平緩,構(gòu)件在達(dá)到極限承載力后,荷載下降較慢。這說(shuō)明長(zhǎng)細(xì)比較小的構(gòu)件,軸壓承載時(shí)具有更佳的延性,在破壞后還具有更好的變形能力。

03

有限元模擬

3.1 有限元模型建立

本文采用有限元軟件ABAQUS建立銹蝕后桿件的有限元模型。

桿件采用殼單元建立(S4R),建模時(shí)利用桿件對(duì)稱,只建模桿件一半長(zhǎng)度(1 000 mm),對(duì)稱面一端的邊界條件設(shè)置為對(duì)稱邊界條件(U3=UR1=UR2=0),另一端為自由邊界條件。有限元模型中考慮了1/1 000桿長(zhǎng)的初始彎曲缺陷。為了便于加載和輸出反力,在桿件自由端設(shè)置一個(gè)參考點(diǎn),將該點(diǎn)與該端鋼管端面進(jìn)行耦合。對(duì)模型進(jìn)行網(wǎng)格收斂分析,確定合理的網(wǎng)格尺寸,保證模型計(jì)算的準(zhǔn)確。

為了將有限元分析的結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,鋼材材料的本構(gòu)關(guān)系根據(jù)上文材性試驗(yàn)的結(jié)果輸入。

3.2 有限元與試驗(yàn)結(jié)果的對(duì)比

應(yīng)用上文建立的有限元模型,分別采用與試驗(yàn)中的18個(gè)試件相同的參數(shù)進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算。桿件有限元模擬的破壞形態(tài)如圖6所示,可以看出,有限元模擬的破壞形態(tài)及應(yīng)變分布與試驗(yàn)中試件的破壞形態(tài)和應(yīng)變情況相同,破壞模式均為彎曲失穩(wěn)破壞。

a—S1;b—S2;c—S3;d—S4;e—S5;f—S6。

圖6 有限元模擬桿件破壞形態(tài)

Fig.6 The failure mode of bars in finite element simulation

同時(shí),將各個(gè)試驗(yàn)試件參數(shù)下的有限元模型計(jì)算得到的極限承載力與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比,如表4所示??梢?jiàn):有限元模擬的極限承載力結(jié)果和試驗(yàn)得到的極限承載力相近,變化規(guī)律也相同。將各個(gè)試件的有限元模擬結(jié)果和試驗(yàn)結(jié)果繪于圖7,可以清晰地看出兩者結(jié)果基本符合。因此,認(rèn)為采用的有限元建模的方法是準(zhǔn)確有效的。

表4 有限元結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

Table 4 Comparison of finite element simulation results with experimental results

圖7 有限元與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

Fig.7 Comparison of finite element simulation results with experimental results

3.3 參數(shù)化分析

運(yùn)用上文的有限元模型繼續(xù)進(jìn)行參數(shù)化分析,主要研究銹蝕程度對(duì)于網(wǎng)架結(jié)構(gòu)桿件承載力的影響。對(duì)上文試驗(yàn)中對(duì)應(yīng)的S1(外徑60mm,壁厚3.5mm,長(zhǎng)細(xì)比99.9)、S3(外徑88.5mm,壁厚4mm,長(zhǎng)細(xì)比66.9)、S5(外徑140mm,壁厚5mm,長(zhǎng)細(xì)比41.9)三種不同規(guī)格的桿件進(jìn)行了分析。在參數(shù)化分析中,保持有限元模型中材料本構(gòu)關(guān)系等參數(shù)不變,改變桿件的壁厚(相當(dāng)于改變銹蝕率β),觀察桿件極限承載力P和承載力比γ隨銹蝕率β的增大而變化的情況。承載力比γ按照式(2)定義,其中P0為未銹蝕桿件(β=0)的極限承載力,P為一定銹蝕率β下桿件的極限承載力:

(2)

此外,本文還采用GB 50017—2017《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》給出的方法和軸心受壓柱子曲線,計(jì)算了網(wǎng)架結(jié)構(gòu)桿件壁厚削弱(銹蝕率β增大)對(duì)于桿件極限承載力的影響,以便為工程設(shè)計(jì)和評(píng)價(jià)提供參考。將以上參數(shù)化分析的結(jié)果匯總?cè)鐖D8和圖9所示。

a—D=60 mm,t=3.5 m;b—D=88.5 mm,t=4 m;c—D=140 mm,t=5 mm。

圖8 極限承載力P隨銹蝕率β的變化

Fig.8 The change of ultimate bearing capacity P with corrosion ratio β

a—D=60 mm,t=3.5 mm;b—D=88.5 mm,t=4 mm;c—D=140 mm,t=5 mm。

圖9 承載力比γ隨銹蝕率β的變化

Fig.9 The change of bearing capacity ratio γ with corrosion ratio β

可見(jiàn):無(wú)論是采用有限元模擬方法還是采用GB 50017—2017計(jì)算,對(duì)于不同長(zhǎng)細(xì)比的桿件,得到的軸壓極限承載力均近似表現(xiàn)為隨銹蝕率β的增大而線性降低。分析這一現(xiàn)象的原因?yàn)楸诤駵p小對(duì)于桿件長(zhǎng)細(xì)比的影響很小,因此對(duì)穩(wěn)定系數(shù)的影響很小,主要是導(dǎo)致截面面積的線性減小,故承載力隨壁厚減小而近似線性減小。采用有限元模擬方法得到的承載力比采用GB 50017—2017方法計(jì)算的承載力大15%~30%,且GB 50017—2017方法計(jì)算的承載力隨銹蝕率β的增加下降得更快,分析原因?yàn)镚B 50017—2017的方法保證了一定的可靠度,且考慮了殘余應(yīng)力的不利影響。

基于此,可以認(rèn)為對(duì)于銹蝕后的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)桿件,使用銹蝕后的實(shí)際壁厚,按照GB 50017—2017方法計(jì)算其承載力,仍然是偏于安全的。但是需要注意的是:鋼材的銹蝕還可能會(huì)導(dǎo)致其材料力學(xué)性能的劣化,在銹蝕后網(wǎng)架結(jié)構(gòu)桿件承載力評(píng)估中也需要考慮。

04

結(jié)束語(yǔ)

1)網(wǎng)架結(jié)構(gòu)桿件受軸壓多發(fā)生失穩(wěn)破壞,均勻銹蝕會(huì)對(duì)其力學(xué)性能產(chǎn)生不利影響。均勻銹蝕的程度越嚴(yán)重,極限承載力下降越多,剛度也越小。但桿件達(dá)到極限承載力時(shí)的軸向變形與銹蝕程度無(wú)明顯關(guān)聯(lián)。

2)長(zhǎng)細(xì)比較大的桿件,在達(dá)到極限承載力后其承載能力隨變形增大而較快下降;長(zhǎng)細(xì)比較小的桿件具有較好的變形能力和延性,在達(dá)到極限承載力后,其承載力隨變形下降較平緩。

3)在鋼材本構(gòu)不變的情況下,無(wú)論是采用有限元模型計(jì)算還是采用GB 50017—2017計(jì)算,桿件軸壓極限承載力隨壁厚削弱均近似線性減小,且按照GB 50017—2017方法計(jì)算的承載力仍然是偏于安全的。故可以按均勻銹蝕后的實(shí)際壁厚采用GB 50017—2017方法計(jì)算桿件軸壓承載力,但在實(shí)際應(yīng)用中尚需考慮銹蝕導(dǎo)致的鋼材材性劣化。


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